熱塑性彈性體造粒機_JDL_熱塑性彈性體造粒機由表2一3可知，方式3的拉伸強度是3種方式中高的，采用方式2制備的EPDM滬P的拉伸強度雖高于方式1，但卻低于方式3。這是由于方式3開始交聯時是在PP與EPDM 先充分共混的基礎上開始的.EPDM 通過共混剪切作用不斷地變更位置與周圍的EPDM逐步發生“就地”交聯， EPDM 的分布十分均勻，粒徑不會太大而且粒度規整。三種工藝制備的EPDMP/P熱塑性彈性體力學性能的差異可以從以二P在三種方式中的作用時間及其引起的PP降解中找到原因。方式1與方式2一樣，1)(:P對體系的作用時間為21 mjn，而方式3中DCP對體系的作用時間僅為6mill，通過熱塑性彈性體造粒機_JDL_熱塑性彈性體造粒機減少coP作用時間可以有效地部分抑制PP降解28l[..2.24椽塑比對熱塑性彈性體EPDM護P力學性能的影響對于動態硫化的熱塑性彈性體，橡塑比對物性的影響極大，不同的橡塑比可以制得不同品種的 TPV，從而滿足各種不同的實用要求，這是 TP一，因此討論橡塑共混比對共混體物性的影響是非常重要的。表4是橡塑比對EPDM護P熱塑性彈性體力學性能的影響，由表2礴可以看出，隨著 PEDM甲P熱塑性彈性體中PP含量的增加，動態硫化共混物的硬度、拉伸強度和 1以矜么定伸應力均明顯增大，而扯斷伸長率略有下降.這種現象基于 開V特殊的相疇結構，當受到外力時，硬的連續相承受大部分應力，并發熱塑性彈性體造粒機_JDL_熱塑性彈性體造粒機生塑性流動，而分散相發生彈性形變。當PP 量較高時，EPDM 的分散相顆粒較大，且排列緊密，PP 的強度及流動性不能充分發揮出來，所以強度較小、硬度較低，隨著 PP 含量的增加，分散相顆粒變小，粒子排列變疏，且由受到高剪我們采用了三種不同的制備EDPM/PP的方法.方法1首先將EPDM與交聯劑以及交聯助劑在低溫下用開煉機混煉10mjn制成母煉膠，然后再在107℃的開煉機上硫化sm」n，后在107℃加入PP一起共混SYIun 出片制樣。方法2首先將EPDM與交聯劑以及交聯助劑在低溫下用開煉機混煉1m0ni制成母練膠，然后在熱塑性彈性體造粒機_JDL_熱塑性彈性體造粒機710℃下將母煉膠與PP一起進行動態硫化然后出片制樣，稱為“兩步法”。方法3(M3)是將PP在107℃下塑煉Zmni，然后再加入EPDM一起混煉sm加，隨后加入交聯劑混煉smin出片制樣，亦稱 “一步法氣實際上，方法1由于在跟PP進行熔融共混之前已經被硫化了，所以它是靜態硫化的方法，而方法2和方法3是動態硫化制備法。熱塑性彈性體造粒機_JDL_熱塑性彈性體造粒機由表2一3可知，方式3的拉伸強度是3種方式中高的，采用方式2制備的EPDM滬P的拉伸強度雖高于方式1，但卻低于方式3。這是由于方式3開始交聯時是在PP與EPDM 先充分共混的基礎上開始的.EPDM 通過共混剪切作用不斷地變更位置與周圍的EPDM逐步發生“就地”交聯， EPDM 的分布十分均勻，粒徑不會太大而且粒度規整。三種工藝制備的EPDMP/P熱塑性彈性體力學性能的差異可以從以二P在三種方式中的用時間及其引起的PP降解中找到原因。方式1與方式2一樣，1)(:P對體系的作用時間為21 mjn，而方式3中DCP對體系的作用時間僅為6mill，通過熱塑性彈性體造粒機_JDL_熱塑性彈性體造粒機減少coP作用時間可以有效地部分抑制PP降解28l[..2.24椽塑比對熱塑性彈性體EPDM護P力學性能的影響對于動態硫化的熱塑性彈性體，橡塑比對物性的影響極大，不同的橡塑比可以制得不同品種的 TPV，從而滿足各種不同的實用要求，這是 TPV的特點之一，因此討論橡塑共混比對共混體物性的影響是非常重要的。表24是橡塑比對EPDM護P熱塑性彈性體力學性能的影響，由表2礴可以看出，隨著 PEDM甲P熱塑性彈性體中PP含量的增加，動態硫化共混物的硬度、拉伸強度和 1以矜么定伸應力均明顯增大，而扯斷伸長率略有下降.這種現象熱塑性彈性體造粒機_JDL_熱塑性彈性體造粒基于 開V特殊的相疇結構，當受到外力時，硬的連續相承受大部分應力，并發生塑性流動，而分散相發生彈性形變。當PP 量較高時，EPDM 的分散相顆粒較大，且排列緊密，PP 的強度及流動性不能充分發揮出來，所以強度較小、硬度 較低，隨著 PP 含量的增加，分散相顆粒變小，粒子排列變疏http://hkb9.bsjdl.com/sell/index.php?itemid=4489

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